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组的选择
3.2.1 按事故持续放电状态选择
tj=KkQsg/Isg=1.1×307 Ah/306 A=1.1 h
式中 tj——GGM型蓄电池假想时间，h；
Kk——可靠因数，取1.1；
Qsg——事故负荷计算容量，Ah；
Isg——事故放电电流，A。
查《电力工程设计手册》(西北电力设计院、东北电力设计院主编)中P769曲线表，得Idj=16.8 A，则
Qe≥36Isg/Idj=(36×306/16.8)Ah=658 Ah
式中 Qe——蓄电池的10 h放电容量，Ah；
Idj——单位容量蓄电池在放电假想时间内所允许的放电电流，A。
选用720 Ah的蓄电池即可。原选用的蓄电池为GGM-800型可满足要求。
3.2.2 按最大冲击电流选择
Qe≥0.78(Isg+Ich)=［0.78×(306+235)］ Ah=422 Ah
根据计算结果，蓄电池的容量按事故持续放电状态下计算选择。原运行的GGM-800型蓄电池组仍满足负荷的要求。
3.2.3 直流电压水平校验(以GGM-800型为例)
a)按事故放电初期，蓄电池突然承受放电电流的电压水平验算：
Kcho=Iso/C10=609 A/800 Ah=0.76 h-1
式中 Kcho——单位容量蓄电池放电初期放电系数，h-1。
查GGM型蓄电池短时冲击放电曲线表得：
表1 直流系统各类负荷
负荷名称 计算容量
/kW 经常负荷
/A (事故负荷)/(初期Iso/A 持续Is/A 冲击Ich/A) 事故时间
/h 事故放电
容量/Ah
经常负荷 7.2 33 33 33 — 1 33
事故照明 25 — 114×0.6 114×0.6 — 1 68
通信备用电源 3 — 14×0.5 14×0.5 — 1 7
热工备用电源 3 — 14×0.5 14×0.5 — 1 7
直流润滑油泵 80×0.8 — 728×0.5 291×0.5 — 1 146
直流密封油泵 20.1×0.7 — 260×0.5 91×0.5 — 1 146
断路器合闸电流 — — — — 235 — —
合计 — 33 609 306 235 — 307
Kcho=0.76 h-1 时，Ucho=1.86 V，则直流母线电压为
N.Ucho=106×1.86 V=197.16 V＞0.85Ue
式中 Ucho——单位容量电池冲击负荷初期端电压，V；
N ——浮充电池个数；
Ue ——直流母线额定电压，V。
b)按事故放电末期，蓄电池再承受冲击负荷时的电压验算：
Km=Is/C10=306 A/800 Ah=0.38 h-1
Kchm=Ich/C10=235 A/800 Ah=0.29 h-1
式中 Km ——单位容量蓄电池持续放电系数，h-1；
Kchm——单位容量蓄电池冲击放电末期放电系数，h-1。
查有关曲线得Uchm=1.72 V，则直流母线电压为
N.Uchm=106×1.72 V=182.32 V
0.80Ue＜N.Uchm＜0.85 Ue
式中 Uchm——单位容量蓄电池冲击负荷末期端电压，V。
从计算结果来看，选取蓄电池为800 Ah时，按事故放电的末期，蓄电池再承受冲击负荷时，母线电压为182.32 V，能满足断路器的合闸电压要求，但难以满足直流油泵的运行要求(直流油泵运行允许电压范围为(-10%～+10%)Ue间)。蓄电池的容量应选大一级为宜，即C10=1 000 Ah。但上述校验为运行中的极端情况，运行中出现的概率极少，当出现时可通过调整蓄电池组的放电个数来满足直流油泵的运行。故原选用的GGM-800 型蓄电池可满足要求。但原用的GGM-800 型 Ⅰ、Ⅱ组蓄电池运行时间已达10 a以上，受蓄电池自放电、过放电及电极纯化等影响，蓄电池阴、阳极板脱落渗液严重，电池难以满足充电，可靠性 上一页 [1] [2] [3] 下一页 |
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